毕业设计 第五章

5.1 屋面CL1次梁设计

5.1.1 屋面CL1次梁荷载计算 按考虑塑性内力重分布设计

采用C25混凝土，α1=1.0，βc=1.0，fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2，纵向钢筋采用HRB335，fy=300N/mm2,箍筋采用HRB235，fyv=210N/mm2。 永久荷载设计值

次梁尺寸：200mm*400mm

次梁自重： 200.2(0.4-0.1)1.2=1.44kN/m 板传来的永久荷载： 5.882.7=15.88kN/m 次梁粉刷 0.02（0.4-0.12)2171.2=0.23kN/m 小计 g=1.44+15.88+0.23=17.55kN/m 可变荷载设计值 q=0.981.32.7=3.44kN/m 总荷载设计值 g+q=20.99kN/m,取21kN/m

5.1.2 屋面CL1次梁计算简图

g+q=21 kN/m

4800

5.1.3 屋面CL1次梁内力计算

弯矩设计值：M1=（g+q)l0/8=21*4.8/8=60.48kN·m 剪力设计值：VA=（g+q)l0/2 =21*4.8/2=50.40kN

5.1.4 屋面CL1次梁承载力计算 1. 正截面承载力计算

正截面受弯承载力计算时，跨内按 T 形截面积算，翼缘宽度取b'f l /3 4800/31600mm，所有支座截面纵向钢筋均布置一排。h040035 365mm 经判别跨内截面均属于第一类T型截面。正截面承载力计算过程列于下表5-1中： 表5-1 CL1 永久荷载设计值g（kN/m） 17.55 可变荷载设计值q (kN/m) 3.44 荷载总设计值g+q (kN/m) 21.00 净跨 （ m ） 4.8 弯矩设计值M=1/8（g+q） 60.48 *l2(kN·m) αs= M/α1fcbh02 0.190 22

ξ=1-12*αs 0.213 617 Asbh01 fc / fy 选配钢筋 2  20 实配面筋 （mm2） 628 计算结果表明，截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。 As/bh=628/200*400=0.785%，

此值大于0.45ft/fy=0.45*11.9/300=0.0179>0.002,满足要求。 2.斜截面受剪承载力

hw=ho-hf=365-45=320mm，hw<4,截面尺寸按下式计算：

0.25βcfcbho=0.25*1*11.9*200*365=217.2kN>Vmax，截面满足要求。 计算所需腹筋：因为Vmax<0.7ftbho,按构造要求配筋，采用Φ8@200。

5.2 屋面CL2次梁设计

5.2.1 屋面CL2次梁荷载计算 按考虑塑性内力重分布设计

采用C25混凝土，α1=1.0，βc=1.0，fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2，纵向钢

22

筋采用HRB335，fy=300N/mm,箍筋采用HRB235，fyv=210N/mm。 永久荷载设计值

次梁尺寸：200mm*400mm

次梁自重： 20*0.2*(0.4-0.1)*1.2=1.44kN/m 板传来的永久荷载： 5.88*2.7=15.88kN/m

次梁粉刷 0.02*（0.4-0.12)*2*17*1.2=0.23kN/m 小计 g=1.44+15.88+0.23=17.55kN/m 可变荷载设计值 q=0.98*1.3*2.7=3.44kN/m 总荷载设计值 g+q=20.99kN/m,取21kN/m

5.2.2 屋面CL2次梁计算简图

g+q=21 kN/m

5400

5.2.3 屋面CL2次梁内力计算

22

弯矩设计值：M1=（g+q)l0/8=21*5.4/8=76.55kN·m 剪力设计值：VA=（g+q)l0/2 =21*5.4/2=56.70kN

5.2.4 屋面CL2次梁承载力计算 1. 正截面承载力计算

正截面受弯承载力计算时，跨内按 T 形截面积算，翼缘宽度取b'f l /3 5400/31600mm，所有支座截面纵向钢筋均布置一排。h040035 365mm 经判别跨内截面均属于第一类T型截面。正截面承载力计算过程列于下表5-2中

表5-2 CL2 永久荷载设计值g（kN/m） 17.55 可变荷载设计值q (kN/m) 3.44 荷载总设计值g+q (kN/m) 21.00 净跨 （ m ） 5.4 弯矩设计值M=1/8（g+q） 76.55 *l2(kN·m) 2αs= M/α1fcbh0 0.241 0.280 ξ=1-12*αs 811 Asbh01 fc / fy 选配钢筋 3  20 实配面筋 （mm2） 942 计算结果表明，截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。 As/bh=942/200*400=1.178%，

此值大于0.45ft/fy=0.45*11.9/300=0.0179>0.002,满足要求。 2. 斜截面受剪承载力

hw=ho-hf=365-45=320mm，hw<4,截面尺寸按下式计算：

0.25βcfcbho=0.25*1*11.9*200*365=217.2kN>Vmax，截面满足要求。 计算所需腹筋：因为Vmax<0.7ftbho,按构造要求配筋，采用Φ8@200。

5.3 楼面CL1次梁设计

5.3.1楼面CL1次梁荷载计算 按考虑塑性内力重分布设计

采用C25混凝土，α1=1.0，βc=1.0，fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2，纵向钢筋采用HRB335，fy=300N/mm2,箍筋采用HRB235，fyv=210N/mm2。 永久荷载设计值

次梁尺寸 200mm*400mm

板传来的永久荷载 3.96*2.7=12.13kN/m

次梁自重 20*0.2*(0.4-0.1)*1.2=1.44kN/m

次梁粉刷 0.02*（0.4-0.12)*2*17*1.2=0.23kN/m 小计 g=12.13+1.44+0.23=13.80kN/m 可变荷载设计值 q=2.8*1.3*2.7=9.83kN/m 总荷载设计值 g+q=23.63kN/m，取24kN/m

5.3.2楼面CL1次梁计算简图

g+q=24kN/m

4800

5.3.3 楼面CL1次梁内力计算

22

弯矩设计值：M1=（g+q)l0/8=24*4.8/8=69.12kN·m 剪力设计值：VA=（g+q)l0/2 =24*4.8/2=57.60kN

5.3.4 楼面CL1次梁承载力计算 1. 正截面承载力计算

正截面受弯承载力计算时，跨内按 T 形截面积算，翼缘宽度取b'f l /3 4800/31600mm，所有支座截面纵向钢筋均布置一排。h040035 365mm 经判别跨内截面均属于第一类T型截面。正截面承载力计算过程列于下表5-3中 表5-3 CL1 永久荷载设计值g（kN/m） 13.80 可变荷载设计值q (kN/m) 9.83 荷载总设计值g+q (kN/m) 24.00 净跨 （ m ） 4.8 弯矩设计值M=1/8（g+q） 69.12 2*l(kN·m) αs= M/α1fcbh02 0.218 0.249 ξ=1-12*αs 722 Asbh01 fc / fy 选配钢筋 3  20 实配面筋 （mm2） 942 计算结果表明，截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。 As/bh=942/200*400=1.178%，

此值大于0.45ft/fy=0.45*11.9/300=0.0179>0.002,满足要求。 2. 斜截面受剪承载力

hw=ho-hf=365-45=320mm，hw<4,截面尺寸按下式计算：

0.25βcfcbho=0.25*1*11.9*200*365=217.2kN>Vmax，截面满足要求。 计算所需腹筋：因为Vmax<0.7ftbho,按构造要求配筋，采用Φ8@200。

5.4 楼面CL2次梁设计

5.4.1楼面CL2次梁荷载计算 按考虑塑性内力重分布设计

22

采用C25混凝土，α1=1.0，βc=1.0，fc=11.9N/mm，ft=1.27N/mm，纵向钢筋采用HRB335，fy=300N/mm2,箍筋采用HRB235，fyv=210N/mm2。 永久荷载设计值

次梁尺寸 200mm*400mm

板传来的永久荷载 3.96*2.7=12.13kN/m

次梁自重 20*0.2*(0.4-0.1)*1.2=1.44kN/m

次梁粉刷 0.02*（0.4-0.12)*2*17*1.2=0.23kN/m 小计 g=12.13+1.44+0.23=13.80kN/m 可变荷载设计值 q=2.8*1.3*2.7=9.83kN/m

总荷载设计值 g+q=23.63kN/m，取24kN/m

5.4.2楼面CL2次梁计算简图

g+q=24kN/m

5400

5.4.3 楼面CL2次梁内力计算

22

弯矩设计值：M1=（g+q)l0/8=24*5.4/8=87.48kN·m 剪力设计值：VA=（g+q)l0/2 =24*5.4/2=.8kN

5.4.4 楼面CL2次梁承载力计算 1. 正截面承载力计算

正截面受弯承载力计算时，跨内按 T 形截面积算，翼缘宽度取b'f l /3 5400/31800mm，所有支座截面纵向钢筋均布置一排。h040035 365mm 经判别跨内截面均属于第一类T型截面。正截面承载力计算过程列于下表5-4中 表5-4 CL2 永久荷载设计值g（kN/m） 13.80 可变荷载设计值q (kN/m) 9.83 荷载总设计值g+q (kN/m) 24.00 净跨 （ m ） 5.4 弯矩设计值M=1/8（g+q） 87.48 *l2(kN·m) 2αs= M/α1fcbh0 0.276 0.331 ξ=1-12*αs 959 Asbh01 fc / fy 选配钢筋 4  20 实配面筋 （mm2） 1256 计算结果表明，截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。 As/bh=1256/200*400=1.57%，

此值大于0.45ft/fy=0.45*11.9/300=0.0179>0.002,满足要求。 2. 斜截面受剪承载力

hw=ho-hf=365-45=320mm，hw<4,截面尺寸按下式计算：

0.25βcfcbho=0.25*1*11.9*200*365=217.2kN>Vmax，截面满足要求。 计算所需腹筋：因为Vmax<0.7ftbho,按构造要求配筋，采用Φ8@200。